摘要：分柝墙体开裂原因、通过计算、提出加固方法，对房屋开裂加固有指导作用

　　一、 工程概况：
　　由某单位施工的两栋住宅楼，属砖混结构体系，按非抗震设计，建筑物全长91M，宽度15.3M,共7.5层,基础为①-③轴洛阳铲取土桩,其余为振动灌注桩,桩端持力层为粉质粘土层,建筑物上部结构构件为钢筋砼构件,采用强度为C20级砼,砌体为24眠墙,砖为Mu10,砌筑砂浆9米以下是M7.5,9-18米为M5,其它为M2.5。
　　二、 施工及裂纹情况
　　该房屋于2001年月1月开工，至2001年5月完成主体，2002年6月全部完工，施工前，靠西头即①轴处有7米高的毛石挡土墙，挡土墙过去2米是一片鱼塘。后来鱼塘被另一单位征收。因搞基建于2002年3月开始填土，一次填到超出该房屋±0.000以上4米左右，即填土深度达10米以上。建设单位于2002年12月开始发现门窗洞口处有少许裂纹，当时施工单位认为是正常裂纹，没有引起重视，至2003年3月，门窗洞口处裂纹明显增加、增宽、宽度达到5㎜左右，而且呈贯穿状态，主要在西头一单元①-⑥轴部分。

　　
　　三、 处理实施及计算复核
　　建设单位发现贯穿裂纹以后，于2003年3月委托湖南大学检测中心进行检测，检测的内容有砼强度、砂浆标号、砖标号，四周地质情况，回填土的堆积情况，并用大型商业有限元软件ANSYS进行计算。
　　① 经检测发现，房屋的砼强度及砖强度达到并满足设计要求，砂浆的强度则远远达不到设计要求。
　　② 用软件对建筑物的沉降进行分柝

　　根据建筑物开裂出现的位置，形态初步分柝判断，由于建筑物沉降不均而引起。因建筑物单元一侧，短时内进行了大面积超填，沉降中考虑临近大面积堆载对建筑物沉降的影响及地质勘测报告，计算得出沉降曲线如图。
　　③ 对设计进行验算及质量进行复核
　　根据《建筑桩基技术》JGJ94-94，对桩基进行了验算，其中振动灌注桩桩基设计及施工质量基本符合规范要求，而洛阳铲桩则只是基本达到设计要求。
　　四、 事故原因分柝
　　① 建筑物墙体发现裂纹，裂纹的宽度达5㎜以上，但裂纹很有规律，主要集中于C轴纵墙与②轴相立交处的门窗洞口左上角和E轴1/2-1/3轴线间窗洞口右下角处，形态均成钭裂纹。
　　② 根据现场出现的裂纹情况分柝，可判断裂纹主要是由不均匀沉降引起，经沉降计算分柝也得到证实。根据地质报告及沉降分柝计算出填土引起的附加最终沉降知，上部结构引起的沉降所带来的局部倾钭满足规范要求，但叠加上邻近大面积超填引起的沉降使局部倾钭超出规范要求。另外在基础设计中，同一建筑物采取不同的基础方案，如单元采取不同于其它单元振动灌注的洛阳铲取土桩，这也是不利的而又没有按规范要求设置沉降缝，且洛阳铲取土桩的质量也难以保证，这势必两桩基不均匀沉降创造了条件。上部结构施工质量差，是导致建筑物不能抵御不均匀沉降的又一原因，未按抗震设计，未层层设置圈梁，使建筑物整体刚度未加强，抵御不均匀沉降差。
　　五、 加固措施
　　根据地质勘测资料，由于基础处于软塑层，，因而采用注浆加固的办法不可取，因注浆加固必须在四周设置地下连续墙以后才能施工，这样不仅工期长，而且，成本高。经过研究及结合现场实际情况（底层只2米，不能进行机械作业），采用人工挖孔桩（桩砼为C20桩沿墙四周布置，桩底落至持力层岩石上，桩顶设承台梁，砼为C30），将原有承台梁凿通，再进行二次灌注，使之能承受上部传来的荷载，使建筑物基础牢固可靠。
　　① 一单元1-5层墙体全部凿除粉刷，开裂部分用钢丝网补强加固，未开裂部分用水泥砂浆粉刷，五层以上，只加固开裂部位，未开裂部位不加固。
　　② 具体方法是：先凿除原粉刷，清洗墙面，开裂部分墙面用直径为1㎜间距为10㎜×10㎜钢丝网，用射钉固定，射钉间距为10㎜×10㎜呈梅花形布置，然后粉30㎜厚Mu10水泥砂浆，未开裂部分5层以下凿除粉刷，粉30㎜厚Mu10水泥砂浆，5层以上未开裂部分不加固。

　　要求挖孔桩尽量靠近原来基础，加之洛阳铲取土桩的承力层未到岩石，靠摩察力及端承力一并受力。在施工过程中，如果全部开挖，会造成原有桩基失去承载力，甚至造成大的安全事故。因而，在施工过程中，主要考桩的施工顺序，先施工1#、4#、5#、7#、10#、12#、15#、17#，等8个桩，待8个桩施工完，砼强度达成50%以后，再进行第二匹桩2#、3#、6#、8#、9#、13#、等6个桩，待砼强度达成50%以后再施工14#、16#、11#桩。待所有桩施工完以后，砼强度超过70%，再进行承台梁施工，承台梁的加固，同桩施工顺序，即呈梅花形施工。
　　七、 处理以后的效果
　　此栋房屋经以上方法加固以后，上部结构已经处于稳定状态，经几个月来的观察，未发现有新的裂纹，沉降变形也未发现有新的增加。故此方法简单可靠，尤其适用于不能用机械的地方，对以后同类房屋的加固方法，有重大的指导作用.